Étude de la Convergence d’une Galerie Non Soutenue

Mécanique des Roches : Étude de la Convergence d'une Galerie

Étude de la Convergence d'une Galerie Non Soutenue en Terrain Élastique

Contexte : La Roche se Referme

Lorsqu'une galerie est creusée, la roche qui se trouvait à l'intérieur de l'excavation est retirée. Le poids des terrains supérieurs, qui était auparavant supporté par cette roche, doit alors être reporté sur les parois de la galerie. Sous l'effet de cette augmentation de contrainte, la roche se déforme et les parois de la galerie se déplacent vers l'intérieur : c'est le phénomène de convergenceDéplacement radial des parois d'une excavation souterraine vers l'intérieur, dû à la redistribution des contraintes après creusement.. Le calcul de l'amplitude de cette convergence est une étape fondamentale du dimensionnement. Une convergence trop importante peut compromettre la géométrie de l'ouvrage, endommager le revêtement ou indiquer un risque d'instabilité.

Remarque Pédagogique : Ce calcul, basé sur la théorie de l'élasticité, donne une première estimation du déplacement attendu. Il permet de savoir si la déformation du massif est acceptable ou si un soutènement est nécessaire pour la limiter. C'est la base de la "méthode convergence-confinement", une approche de dimensionnement très utilisée pour les tunnels.


Objectifs Pédagogiques

  • Comprendre le concept de convergence d'une excavation.
  • Appliquer la formule de la convergence élastique pour une galerie circulaire.
  • Calculer le déplacement radial des parois de la galerie.
  • Analyser l'influence des paramètres du massif (rigidité) et des contraintes in situ sur l'amplitude de la convergence.

Données de l'étude

On envisage de creuser une galerie circulaire de rayon \(a = 3 \, \text{m}\) à grande profondeur. Le massif rocheux est un granite considéré comme homogène, isotrope et élastique.

Schéma de la Convergence d'une Galerie
p₀ ur

Les caractéristiques du site sont :

  • Contrainte in situ hydrostatique : \(\sigma_0 = 30 \, \text{MPa}\)
  • Module de Young du massif rocheux : \(E_m = 25 \, \text{GPa}\)
  • Coefficient de Poisson du massif : \(\nu = 0.25\)

Questions à traiter

  1. Calculer le déplacement radial (la convergence) \(u_r\) sur la paroi de la galerie.
  2. Exprimer cette convergence en pourcentage du rayon initial.
  3. Si le massif était deux fois plus rigide (\(E_m = 50 \, \text{GPa}\)), quelle serait la nouvelle convergence ? Conclure sur l'effet de la rigidité du massif.

Correction : Étude de la Convergence d'une Galerie Non Soutenue

Question 1 : Calcul de la Convergence (\(u_r\))

Principe :

Pour une excavation circulaire dans un massif élastique soumis à une contrainte hydrostatique \(\sigma_0\), la théorie de l'élasticité donne une formule directe pour calculer le déplacement radial (\(u_r\)) à n'importe quelle distance \(r\) du centre. La convergence de la paroi est simplement ce déplacement calculé pour \(r=a\), où \(a\) est le rayon de la galerie.

Remarque Pédagogique :

Point Clé : Cette formule montre que la convergence est directement proportionnelle à la contrainte in situ (la "charge") et au rayon de la galerie, et inversement proportionnelle à la rigidité du massif (son module de Young \(E_m\)). C'est une relation très intuitive : plus on creuse gros et profond, et plus la roche est "molle", plus les parois se referment.

Formule(s) utilisée(s) :
\[ u_r = \frac{\sigma_0 a^2}{2 E_m r} (1+\nu) \]

Sur la paroi de la galerie, \(r=a\), la formule se simplifie :

\[ u_r(a) = \frac{\sigma_0 a}{2 E_m} (1+\nu) \]
Donnée(s) :
  • Contrainte in situ : \(\sigma_0 = 30 \, \text{MPa} = 30 \times 10^6 \, \text{Pa}\)
  • Rayon de la galerie : \(a = 3 \, \text{m}\)
  • Module de Young du massif : \(E_m = 25 \, \text{GPa} = 25 \times 10^9 \, \text{Pa}\)
  • Coefficient de Poisson : \(\nu = 0.25\)
Calcul(s) :
\[ \begin{aligned} u_r &= \frac{(30 \times 10^6) \times 3}{2 \times (25 \times 10^9)} \times (1 + 0.25) \\ &= \frac{90 \times 10^6}{50 \times 10^9} \times 1.25 \\ &= (1.8 \times 10^{-3}) \times 1.25 \\ &= 0.00225 \, \text{m} \end{aligned} \]

Soit une convergence de 2.25 mm.

Points de vigilance :

Cohérence des unités : C'est l'erreur la plus fréquente. Toutes les unités doivent être dans le Système International (mètres, Pascals) pour obtenir un déplacement en mètres. Il est facile de se tromper entre MPa et GPa.

Le saviez-vous ?
Résultat : Le déplacement radial de la paroi (convergence) est d'environ 2.25 mm.

Question 2 : Calcul de la Convergence Relative

Principe :

Exprimer la convergence en pourcentage du rayon permet de se faire une idée plus intuitive de l'ampleur de la déformation. Un déplacement de 2 mm est faible pour un grand tunnel de 10 m de diamètre, mais très important pour une petite galerie de 1 m.

Remarque Pédagogique :

Point Clé : La convergence relative est un paramètre de dimensionnement important. Les normes et les retours d'expérience définissent souvent des seuils de convergence relative acceptables (par exemple 1% ou 2%) au-delà desquels des instabilités sont à craindre.

Formule(s) utilisée(s) :
\[ \text{Convergence} \, (\%) = \frac{u_r}{a} \times 100 \]
Donnée(s) :
  • Convergence absolue : \(u_r = 0.00225 \, \text{m}\)
  • Rayon de la galerie : \(a = 3 \, \text{m}\)
Calcul(s) :
\[ \begin{aligned} \text{Convergence} \, (\%) &= \frac{0.00225}{3} \times 100 \\ &= 0.00075 \times 100 \\ &= 0.075 \, \% \end{aligned} \]
Points de vigilance :

Cohérence des unités : Pour que le rapport soit correct, \(u_r\) et \(a\) doivent être dans la même unité (ici, le mètre).

Le saviez-vous ?
Résultat : La convergence relative est de 0.075%.

Question 3 : Influence de la Rigidité du Massif

Principe :

Le module de Young (\(E_m\)) est au dénominateur de la formule de la convergence. Cela signifie que la déformation est inversement proportionnelle à la rigidité du massif. Un massif plus rigide (E plus élevé) se déformera moins sous la même charge, et inversement.

Remarque Pédagogique :

Point Clé : C'est la raison pour laquelle la caractérisation du module de déformation du massif est si importante. Une erreur de 50% sur l'estimation de \(E_m\) se traduit directement par une erreur de 50% sur le calcul de la convergence, ce qui peut changer radicalement le dimensionnement du soutènement.

Formule(s) utilisée(s) :
\[ u_r(a) = \frac{\sigma_0 a}{2 E_m} (1+\nu) \]
Donnée(s) :
  • Nouveau module de Young : \(E_m = 50 \, \text{GPa} = 50 \times 10^9 \, \text{Pa}\)
  • Autres paramètres inchangés : \(\sigma_0 = 30\) MPa, \(a = 3\) m, \(\nu = 0.25\)
Calcul(s) :
\[ \begin{aligned} u_r &= \frac{(30 \times 10^6) \times 3}{2 \times (50 \times 10^9)} \times (1 + 0.25) \\ &= \frac{90 \times 10^6}{100 \times 10^9} \times 1.25 \\ &= (0.9 \times 10^{-3}) \times 1.25 \\ &= 0.001125 \, \text{m} \end{aligned} \]

Soit une nouvelle convergence de 1.125 mm.

Points de vigilance :

Analyse de sensibilité : Cet exercice est une analyse de sensibilité simple. Il est toujours bon de vérifier que le résultat va dans le sens attendu. Si la rigidité augmente, la déformation doit diminuer. Si ce n'est pas le cas, il y a une erreur de calcul.

Le saviez-vous ?
Résultat : En doublant la rigidité du massif, la convergence est divisée par deux, passant de 2.25 mm à 1.125 mm. Cela confirme que la déformation est inversement proportionnelle au module de Young.

Simulation de la Convergence

Faites varier le module de déformation du massif et la contrainte in situ pour voir leur impact sur la convergence d'une galerie de 3 m de rayon.

Paramètres du Massif
Convergence Radiale (\(u_r\))
Visualisation de la Déformation

Pour Aller Plus Loin : L'Interaction Soutènement-Terrain

La courbe de réaction du terrain : Le calcul présenté ici est celui de la convergence "libre" (sans soutènement). En réalité, on pose un soutènement qui va exercer une pression interne (\(p_i\)) sur la paroi, limitant la convergence. La courbe caractéristique du terrain (ou courbe de convergence-confinement) représente la relation entre la pression de soutènement appliquée et la convergence résultante. En superposant cette courbe avec la courbe caractéristique du soutènement (qui décrit sa propre rigidité), on trouve le point d'équilibre du système soutenu, qui donne la convergence finale et la charge dans le soutènement.


Le Saviez-Vous ?


Foire Aux Questions (FAQ)

Que se passe-t-il si la roche n'est pas élastique ?

Si la contrainte autour de la galerie dépasse la résistance de la roche, un comportement plastique (irréversible) ou de rupture se produit. La convergence est alors beaucoup plus importante que celle prédite par le calcul élastique. Des modèles élasto-plastiques sont nécessaires pour analyser ces situations, qui sont très courantes en pratique.

La forme de la galerie est-elle importante ?

Oui, c'est un facteur crucial. La forme circulaire est la plus "stable" car elle minimise les concentrations de contraintes. Une galerie en fer à cheval ou rectangulaire subira des convergences différentielles (plus importantes au toit qu'aux flancs) et des concentrations de contraintes dans les angles, ce qui la rend plus sujette aux instabilités.


Quiz Final : Testez vos connaissances

1. Si on double le rayon d'une galerie (en gardant les mêmes propriétés de roche et contraintes), la convergence va :

2. Pour réduire la convergence d'un tunnel, il est plus efficace de :


Glossaire

Convergence
Déplacement radial des parois d'une excavation souterraine vers l'intérieur, dû à la redistribution des contraintes après creusement.
Contrainte In Situ (\(\sigma_0\))
Contrainte naturelle existant dans le massif rocheux avant toute excavation. Si elle est la même dans toutes les directions, on parle de contrainte hydrostatique.
Module de Young (\(E_m\))
Paramètre mesurant la rigidité d'un matériau. Un module élevé indique un matériau rigide qui se déforme peu sous une charge donnée.
Coefficient de Poisson (\(\nu\))
Rapport de la déformation transversale à la déformation axiale. Il décrit la tendance d'un matériau à s'étendre latéralement lorsqu'il est compressé.
Étude de la Convergence d'une Galerie Non Soutenue

D’autres exercices de Mécanique des roches:

Stabilité d’une Excavation Anisotrope
Stabilité d’une Excavation Anisotrope

Stabilité d'une Excavation Anisotrope Stabilité d'une Excavation Anisotrope Contexte : Le défi de l'excavation en milieu rocheux anisotropeSe dit d'un matériau dont les propriétés mécaniques (résistance, déformabilité) varient en fonction de la direction de la...

Calcul de la charge maximale d’un micropieu
Calcul de la charge maximale d’un micropieu

Calcul de la Charge Admissible d'un Micropieu dans le Rocher Calcul de la charge maximale d'un micropieu Contexte : Fondations spéciales en mécanique des roches. Les micropieuxPieux forés de petit diamètre (généralement inférieur à 300 mm), utilisés pour les...

Modélisation d’une Fracture Hydraulique
Modélisation d’une Fracture Hydraulique

Fracture Hydraulique en Mécanique des Roches Modélisation d'une Fracture Hydraulique Contexte : L'ingénierie des géo-énergies. La fracturation hydraulique est une technique d'ingénierie cruciale utilisée pour améliorer la perméabilité des massifs rocheux. En injectant...

Analyse de Stabilité du Talus Rocheux
Analyse de Stabilité du Talus Rocheux

Analyse de Stabilité du Talus Rocheux Analyse de Stabilité du Talus Rocheux Contexte : La sécurité des excavations rocheuses. La création de routes, de carrières ou de fondations de bâtiments nécessite souvent de creuser dans des massifs rocheux, créant ainsi des...

Analyse de Stabilité d’une Galerie Minière
Analyse de Stabilité d’une Galerie Minière

Analyse de la Sismicité Induite en Mécanique des Roches Analyse de Stabilité d'une Galerie Minière Profonde Contexte : La gestion des risques en environnement minier profond. En mécanique des rochesBranche de l'ingénierie qui étudie le comportement mécanique des...

Étude du Comportement au Fluage
Étude du Comportement au Fluage

Étude du Comportement au Fluage d'une Couche de Sel Gemme Étude du Comportement au Fluage d'une Couche de Sel Gemme Contexte : Le temps, un facteur clé pour la stabilité des ouvrages dans le sel. Contrairement à la plupart des roches qui ont un comportement...

Analyse de la stabilité de la falaise
Analyse de la stabilité de la falaise

Mécanique des Roches : Étude de cas - Analyse de la stabilité d'une falaise Étude de cas : Analyse de la stabilité d'une falaise surplombant une route Contexte : Le Risque d'Éboulement Rocheux Les falaises rocheuses le long des infrastructures de transport (routes,...

Dimensionnement du soutènement
Dimensionnement du soutènement

Mécanique des Roches : Dimensionnement d'un soutènement par béton projeté et boulons d'ancrage Dimensionnement d'un soutènement par béton projeté et boulons d'ancrage Contexte : Assurer la Stabilité d'un Tunnel Le creusement d'un tunnel modifie l'état de contrainte...

Analyse du risque de poinçonnement
Analyse du risque de poinçonnement

Mécanique des Roches : Analyse du Risque d'Instabilité par Poinçonnement Analyse du risque d'instabilité par poinçonnement sous une fondation sur roche Contexte : La Stabilité des Fondations sur un Massif Rocheux Lorsqu'une structure (un pont, un bâtiment, un barrage)...

Pression de Confinement d’un Front de Taille
Pression de Confinement d’un Front de Taille

Mécanique des Roches : Pression de Confinement d'un Front de Taille Calcul de la Pression de Confinement Nécessaire pour Assurer la Stabilité d'un Front de Taille Contexte : Tenir le Front Lors du creusement d'un tunnel avec un tunnelier à pression de confinement...

Analyse des Contraintes In Situ
Analyse des Contraintes In Situ

Mécanique des Roches : Contraintes In Situ autour d'une Excavation Analyse des Contraintes In Situ autour d'une Excavation Circulaire Contexte : La Roche sous Pression Avant toute excavation, un massif rocheux en profondeur est soumis à des contraintes in...

Vitesse des Ondes et des Modules Dynamiques
Vitesse des Ondes et des Modules Dynamiques

Mécanique des Roches : Vitesse des Ondes et Modules Dynamiques Calcul de la Vitesse des Ondes P et S dans une Roche et Déduction des Modules Dynamiques Contexte : "Écouter" la Roche pour Comprendre sa Rigidité En mécanique des roches, il est souvent nécessaire de...

Étude de l’Altérabilité d’un Marno-Calcaire
Étude de l’Altérabilité d’un Marno-Calcaire

Mécanique des Roches : Étude de l'Altérabilité d'un Marno-Calcaire Étude de l'Altérabilité d'un Marno-Calcaire Exposé à l'Air Libre Contexte : La Dégradation des Roches au Contact de l'Air et de l'Eau Certaines roches, en particulier les roches sédimentaires composées...

Dimensionnement d’un Ancrage Passif
Dimensionnement d’un Ancrage Passif

Mécanique des Roches : Dimensionnement d'un Ancrage Passif Dimensionnement d'un Ancrage Passif pour Stabiliser un Bloc Instable Contexte : Quand la Pente ne Tient Pas Toute Seule Lorsqu'un calcul de stabilité révèle qu'un bloc ou un talus rocheux possède un facteur de...

Influence de la Pression d’Eau
Influence de la Pression d’Eau

Mécanique des Roches : Influence de la Pression d'Eau sur la Stabilité Influence de la Pression d'Eau sur la Stabilité d'un Talus Rocheux Contexte : L'Eau, Ennemi Numéro Un de la Stabilité des Pentes Un massif rocheux, même de bonne qualité, est toujours parcouru par...

Résistance en Compression du Massif Rocheux
Résistance en Compression du Massif Rocheux

Estimation de la Résistance en Compression du Massif Rocheux Estimation de la Résistance en Compression du Massif Rocheux Comprendre la Résistance du Massif Rocheux La résistance d'une roche intacte, mesurée en laboratoire sur une petite carotte, est souvent très...

Calcul du Tassement de Consolidation Primaire
Calcul du Tassement de Consolidation Primaire

Exercice : Calcul du Tassement de Consolidation Calcul du Tassement de Consolidation Primaire Contexte : Le tassement de consolidationRéduction de volume d'un sol fin saturé due à l'expulsion de l'eau interstitielle sous l'effet d'une charge.. En géotechnique, l'une...

Interprétation d’un Essai à l’Oedomètre
Interprétation d’un Essai à l’Oedomètre

Exercice : Interprétation d’un Essai Oedométrique Interprétation d’un Essai à l’Oedomètre Contexte : La compressibilité des sols fins. En géotechnique, il est crucial de pouvoir prédire le tassementAffaissement vertical du sol sous l'effet d'une charge. Un tassement...

Calcul du Coefficient de Perméabilité
Calcul du Coefficient de Perméabilité

Exercice : Calcul du Coefficient de Perméabilité Calcul du Coefficient de Perméabilité (k) Contexte : L'étude de la perméabilitéCapacité d'un sol à se laisser traverser par l'eau sous l'effet d'un gradient hydraulique. C'est une propriété fondamentale en géotechnique....

Vérification du Risque de Boulance
Vérification du Risque de Boulance

Exercice : Vérification du Risque de Boulance Vérification du Risque de Boulance d'un Fond de Fouille Contexte : La stabilité des excavations en site aquifère. Lorsqu'on réalise une excavation profonde (une fouille) dans un sol saturé d'eau, comme un sable, l'eau...

Écoulement Sous un Batardeau et Débit de Fuite
Écoulement Sous un Batardeau et Débit de Fuite

Exercice : Écoulement Sous un Batardeau Écoulement Sous un Batardeau et Débit de Fuite Contexte : Le Génie Civil et la gestion de l'eau. Dans de nombreux projets de construction (ponts, barrages, fondations...), il est nécessaire de travailler dans des zones...

Influence de la Variation de la Nappe Phréatique
Influence de la Variation de la Nappe Phréatique

Influence de la Variation de la Nappe Phréatique Influence de la Variation de la Nappe Phréatique Contexte : Le principe de la contrainte effectiveLa contrainte supportée par le squelette solide du sol. C'est la contrainte qui contrôle la résistance et la déformation...

Classification d’un Sol selon GTR 92
Classification d’un Sol selon GTR 92

Classification d'un Sol GTR 92 Classification d'un Sol GTR 92 Contexte : La classification des solsEnsemble de méthodes permettant de catégoriser les sols en fonction de leurs propriétés physiques et mécaniques pour des applications en génie civil. est une étape...

Stabilité d’une Excavation Anisotrope
Stabilité d’une Excavation Anisotrope

Stabilité d'une Excavation Anisotrope Stabilité d'une Excavation Anisotrope Contexte : Le défi de l'excavation en milieu rocheux anisotropeSe dit d'un matériau dont les propriétés mécaniques (résistance, déformabilité) varient en fonction de la direction de la...

Calcul de la charge maximale d’un micropieu
Calcul de la charge maximale d’un micropieu

Calcul de la Charge Admissible d'un Micropieu dans le Rocher Calcul de la charge maximale d'un micropieu Contexte : Fondations spéciales en mécanique des roches. Les micropieuxPieux forés de petit diamètre (généralement inférieur à 300 mm), utilisés pour les...

Modélisation d’une Fracture Hydraulique
Modélisation d’une Fracture Hydraulique

Fracture Hydraulique en Mécanique des Roches Modélisation d'une Fracture Hydraulique Contexte : L'ingénierie des géo-énergies. La fracturation hydraulique est une technique d'ingénierie cruciale utilisée pour améliorer la perméabilité des massifs rocheux. En injectant...

Analyse de Stabilité du Talus Rocheux
Analyse de Stabilité du Talus Rocheux

Analyse de Stabilité du Talus Rocheux Analyse de Stabilité du Talus Rocheux Contexte : La sécurité des excavations rocheuses. La création de routes, de carrières ou de fondations de bâtiments nécessite souvent de creuser dans des massifs rocheux, créant ainsi des...

Analyse de Stabilité d’une Galerie Minière
Analyse de Stabilité d’une Galerie Minière

Analyse de la Sismicité Induite en Mécanique des Roches Analyse de Stabilité d'une Galerie Minière Profonde Contexte : La gestion des risques en environnement minier profond. En mécanique des rochesBranche de l'ingénierie qui étudie le comportement mécanique des...

Étude du Comportement au Fluage
Étude du Comportement au Fluage

Étude du Comportement au Fluage d'une Couche de Sel Gemme Étude du Comportement au Fluage d'une Couche de Sel Gemme Contexte : Le temps, un facteur clé pour la stabilité des ouvrages dans le sel. Contrairement à la plupart des roches qui ont un comportement...

0 commentaires
Soumettre un commentaire

Votre adresse e-mail ne sera pas publiée. Les champs obligatoires sont indiqués avec *